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上海來(lái)?xiàng)罱棠闳绾晤A(yù)防高壓試驗(yàn)變壓器發(fā)生短路
點(diǎn)擊次數(shù):2149 更新時(shí)間:2014-11-05 打印本頁(yè)面 返回
高壓試驗(yàn)變壓器又稱(chēng)升壓器,它是發(fā)供電設(shè)備、各種電工產(chǎn)品及絕緣工具材料抗電強(qiáng)度試驗(yàn)的*設(shè)備。高壓試驗(yàn)變壓器事端時(shí)有發(fā)作,而且有添加的趨勢(shì)。從變壓器事端狀況剖析來(lái)看,抗短路才能不行已成為電力變壓器事端的首要緣由,對(duì)電網(wǎng)形成很大危害,嚴(yán)峻影響電網(wǎng)安全運(yùn)轉(zhuǎn)。
高壓試驗(yàn)變壓器常常會(huì)發(fā)作以下事端:外部多次短路沖擊,線圈變形逐步嚴(yán)峻,終絕緣擊穿損壞;外部短時(shí)內(nèi)頻頻受短路沖擊而損壞;長(zhǎng)期短路沖擊而損壞;一次短路沖擊就損壞。變壓器短路損壞的主要形式有以下幾種:
1、軸向失穩(wěn)。這種損壞主要是在輻向漏磁發(fā)作的軸向電磁力效果下,致使變壓器繞組軸向變形。
2、線餅上下曲折變形。這種損壞是因?yàn)閮蓚€(gè)軸向墊塊間的導(dǎo)線在軸向電磁力效果下,因彎矩過(guò)大發(fā)作*性變形,一般兩餅間的變形是對(duì)稱(chēng)的。
3、繞組或線餅坍毀。這種損壞是因?yàn)閷?dǎo)線在軸向力效果下,相互擠壓或碰擊,致使傾斜變形。假如導(dǎo)線原始稍有傾斜,則軸向力促使傾斜添加,嚴(yán)峻時(shí)就坍毀;導(dǎo)線高寬比例大,就愈簡(jiǎn)單致使坍毀。端部漏磁場(chǎng)除軸向分量外,還存在輻向分量,二個(gè)方向的漏磁所發(fā)作的組成電磁力致使內(nèi)繞組導(dǎo)線向內(nèi)翻轉(zhuǎn),外繞組向外翻轉(zhuǎn)。
4、繞組升起將壓板撐開(kāi)。這種損壞通常是因?yàn)檩S向力過(guò)大或存在其端部支撐件強(qiáng)度、剛度不行或安裝有缺點(diǎn)。
5、輻向失穩(wěn)。這種損壞主要是在軸向漏磁發(fā)作的輻向電磁力效果下,致使變壓器繞組輻向變形。
6、外繞組導(dǎo)線伸長(zhǎng)致使絕緣破損。輻向電磁力妄圖使外繞組直徑變大,當(dāng)效果在導(dǎo)線的拉應(yīng)力過(guò)大會(huì)發(fā)作*性變形。這種變形一般隨同導(dǎo)線絕緣破損而形成匝間短路,嚴(yán)峻時(shí)會(huì)致使線圈嵌進(jìn)、亂圈而坍毀,乃至斷裂。
7、繞組端部翻轉(zhuǎn)變形。端部漏磁場(chǎng)除軸向分量外,還存在輻向分量,二個(gè)方向的漏磁所發(fā)作的組成電磁力致使繞組導(dǎo)線向內(nèi)翻轉(zhuǎn),外繞組向外翻轉(zhuǎn)。
8、內(nèi)繞組導(dǎo)線曲折或曲翹。輻向電磁力使內(nèi)繞組直徑變小,曲折是由兩個(gè)支撐(內(nèi)撐條)間導(dǎo)線彎矩過(guò)大而發(fā)作*性變形的成果。假如鐵心綁扎足夠緊實(shí)及繞組輻向撐條有用支撐,并且輻向電動(dòng)力沿圓周方向均布的話,這種變形是對(duì)稱(chēng)的,整個(gè)繞組為多邊星形。然而,因?yàn)殍F芯受壓變形,撐條受支撐狀況不一樣,沿繞組圓周受力是不均勻的,實(shí)踐上常常發(fā)作局部失穩(wěn)形成曲翹變形。
9、引線固定失穩(wěn)。這種損壞主要因?yàn)橐€間的電磁力效果下,形成引線振動(dòng),致使引線間短路。
高壓試驗(yàn)變壓器短路毛病緣由剖析:
因變壓器出口短路致使變壓器內(nèi)部毛病和事端的緣由許多,也比較復(fù)雜,它與布局規(guī)劃、原材料的質(zhì)量、工藝水平、運(yùn)轉(zhuǎn)工況等因數(shù)有關(guān),但電磁線的選用是關(guān)鍵。從近幾年解剖變壓根據(jù)變壓器靜態(tài)理論規(guī)劃而選用的電磁線,與實(shí)踐運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)效果在電磁線上的應(yīng)力區(qū)別較大。
(1)當(dāng)前各廠家的核算程序中是建立在漏磁場(chǎng)的均勻分布、線匝直徑一樣、等相位的力等理想化的模型基礎(chǔ)上而編制的,而事實(shí)上變壓器的漏磁場(chǎng)并非均勻分布,在鐵軛部分相對(duì)會(huì)集,該區(qū)域的電磁線所受到機(jī)械力也較大;換位導(dǎo)線在換位處因?yàn)榕榔聲?huì)改變力的傳遞方向,而發(fā)作扭矩;因?yàn)閴|塊彈性模量的因數(shù),軸向墊塊不等距分布,會(huì)使交變漏磁場(chǎng)所發(fā)作的交變力延時(shí)共振,這也是為何處在鐵心軛部、換位處、有調(diào)壓分接的對(duì)應(yīng)部位的線餅首要變形的根本緣由。
(2)抗短路才能核算時(shí)沒(méi)有思考溫度對(duì)電磁線的抗彎和抗拉強(qiáng)度的影響。按常溫下規(guī)劃的抗短路才能不能反映實(shí)踐運(yùn)轉(zhuǎn)狀況,根據(jù)試驗(yàn)成果,電磁線的溫度對(duì)其屈從極限?0.2影響很大,隨著電磁線的溫度進(jìn)步,其抗彎、抗拉強(qiáng)度及延伸率均降低,在250℃下抗彎抗拉強(qiáng)度要比在50℃時(shí)降低上,延伸率則降低40%以上。而實(shí)踐運(yùn)轉(zhuǎn)的變壓器,在額定負(fù)荷下,繞組平均溫度可達(dá)105℃,熱門(mén)溫度可達(dá)118℃。一般變壓器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)均有重合閘過(guò)程,因而假如短路點(diǎn)一時(shí)無(wú)法消失的話,將在非常短的時(shí)間內(nèi)(0.8s)緊接著接受第2次短路沖擊,但因?yàn)槭?次短路電流沖擊后,繞組溫度急劇增高,根據(jù)GBl094的規(guī)定,高允許250℃,這時(shí)繞組的抗短路才能己大幅度降低,這即是為何變壓器重合閘后發(fā)作短路事端居多。
(3)選用一般換位導(dǎo)線,抗機(jī)械強(qiáng)度較差,在接受短路機(jī)械力時(shí)易呈現(xiàn)變形、散股、露銅表象。選用一般換位導(dǎo)線時(shí),因?yàn)殡娏鞔?,換位爬坡陡,該部位會(huì)發(fā)作較大的扭矩,一起處在繞組二端的線餅,因?yàn)榉蚝洼S向漏磁場(chǎng)的一起效果,也會(huì)發(fā)作較大的扭矩,致使歪曲變形。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有71個(gè)換位,因?yàn)檫x用了較厚的一般換位導(dǎo)線,其中有66個(gè)換位有不一樣程度的變形。別的吳涇1l號(hào)主變,也是因?yàn)檫x用一般換位導(dǎo)線,在鐵心軛部部位的高壓繞組二端線餅均有不一樣翻轉(zhuǎn)露線的表象。
(4)選用軟導(dǎo)線,也是形成變壓器抗短路才能差的主要緣由之一。因?yàn)樵缙趯?duì)此知道缺乏,或繞線裝備及工藝上的困難,制造廠均不肯使用半硬導(dǎo)線或規(guī)劃時(shí)根本無(wú)這方面的要求,從發(fā)作毛病的變壓器來(lái)看均是軟導(dǎo)線。
(5)繞組繞制較松,換位處置不妥,過(guò)于單薄,形成電磁線懸空。從事端損壞方位來(lái)看,變形多見(jiàn)換位處,尤其是換位導(dǎo)線的換位處。
(6)繞組線匝或?qū)Ь€之間未固化處置,抗短路才能差。早期經(jīng)浸漆處置的繞組無(wú)一損壞。
(7)繞組的預(yù)緊力控制不妥形成一般換位導(dǎo)線的導(dǎo)線相互錯(cuò)位。
(8)套裝間隙過(guò)大,致使效果在電磁線上的支撐不行,這給變壓器抗短路才能方面添加危險(xiǎn).
(9)效果在各繞組或各檔預(yù)緊力不均勻,短路沖擊時(shí)形成線餅的跳動(dòng),致使效果在電磁線上的彎應(yīng)力過(guò)大而發(fā)作變形.
(10)外部短路事端頻頻,多次短路電流沖擊后電動(dòng)力的堆集效應(yīng)致使電磁線軟化或內(nèi)部相對(duì)位移,終致使絕緣擊穿。
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高壓試驗(yàn)變壓器
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